摘 要：金湖大橋位于金湖縣城的淮河入江水道，水文復雜，下部結構設計難度大。本文針對初步設計中必須解決的水文計算、合理的基礎設計和經濟橋型等重大技術問題進行了探討和研究，并提出了具體的實施方案。
關鍵詞：橋梁 設計 技術 研究
金湖大橋位于金湖縣城的淮河入江水道，治理淮河時，將原三河改造南泄高郵湖，整個淮河流域16萬km2的洪水經此流入長江，屬季節性行洪河道。鹽金國防公路穿過此處進入太行山脈，該河是我省除長江以外的第二大水系，設計流量15000m3/s，主河槽寬3100m，是典型的排洪河流。改造后的水流在橋址處，幾乎與大堤成80°交角，因此水文復雜，下部結構設計難度大，初步設計必須解決水文計算、合理的基礎設計以及經濟橋型等重大技術問題。
1、復雜的水文計算
我省水系有兩類河流，一是渠化河流，主要是通航和灌溉，它受上下水閘的嚴格控制和調節，河床穩定，水流緩慢，水位變化小，特別是兩岸已有永久性加固河堤，故而這類河流的橋長不直接取決于流量的大小，橋高與水位的關系也不大，滿足通航凈空即可，基礎的深度則略去沖刷的影響，設計時一般不作水文計算；另一類是泄洪河流，特別是瞬時洪峰流量大、速度快、沖刷嚴重，橋梁的長度、高度、基礎的深度等均由水文條件決定。金湖大橋淮河入江水道正是后者，水文計算是總體設計中的關鍵。
?由橋址處15000m3/s流量時的速度等高線分布圖可以看出，入江水道東堤是洪峰的迎峰面，洪峰撞擊東大堤后，折向西大堤，東堤下的東偏泓水流紊亂，流速等高線密集，水頭落差大，流速變化快，渦流現象十分顯著。最大流速達1.8m/s，而上下游不遠處流速不足1.0m/s，顯然該區域應引起足夠的重視，屬最危險區。
橋跨必須加大，必須避免由于橋梁跨度不足而進一步增大流速的現象。由東偏泓向西，大橋與漫水路斜交35°左右，該路與東偏泓水閘都高于河底，從而提高了上游的水位，增加了水深（用于灌溉），因而洪峰經過時，提高了落差，增大了流速，故漫水公路下游的沖刷就不可忽視，該區域流速達1.3～1.5m/s，影響范圍沿橋長約500m左右。第三個區域是西大堤段，洪峰流速已降低至1.0～1.2m/s，屬正常水流區。由此可知：
①須分三個區域分別計算流量、流速與沖刷；
②主河槽橋跨的布置可設計為40+3×70+40m為連續結構，因水深超過4m，推薦采用斜拉桁架連續梁；
③在不壓縮過水斷面的前提下，單跨以30m較好，這樣主河槽的橋長約3150m.第Ⅰ區域是東偏泓區，長約480m，過水面積3011m2，最大流速1.75m/s，平均流速1.54m/s，設計最高洪峰時，通過區域的流量為4643m3/s，橋長僅占全橋的15.6%，而流量卻占總流量的31%.
也就是說，東偏泓1/6.5的橋長，須通過近1/3的流量。最能表達這一特性的水文參數是單寬流量qc，該區域的平均單寬流量高達9.67m3/s，與其相對應的單孔橋跨應在60～100m之間，本橋設計為70m跨徑，滿足要求。 根據《公路橋位勘測設計規范》在主流深泓線上不宜布設橋墩的規定，該段有兩條水深超過8.5m的深泓線（設計水位時），且相距199.1m，故主河槽必須布設三跨70m主跨，方能跨越該深泓線，因此主橋中的主跨布置為40+3×70+40m斜拉桁架連續梁是適宜的。
第Ⅱ區域，可稱為漫水公路區域（橋與漫水路交叉區），這段橋長約1200m，最大流速1.5m/s，平均流速1.35m/s，流量7035m3/s，占總流量的46.9%，平均單寬流量為5.86m3/s，與其對應的單孔跨度20～40m，本橋采用30m預應力簡支T梁。
? 第Ⅲ區域為其余1420m的橋跨區，流速1.165m3/s，流量3322m3/s，占全部流量的22.1%，平均單寬流量為2.34m3/s，與其相對應的單孔跨度約20m，為不壓縮水流，本橋仍用30mT梁，同Ⅱ區域。
這樣，位于兩大堤之間的主橋即為2×20+89×30+40+3×70+40+3×20+3×10m，西大堤以外的引橋為9孔20m簡支預應力空心板，全橋總長3293.38m.橋梁基礎埋置深度的確定，須進行沖刷計算，由于三個區域的流速、跨度、下部結構均不同，故也應分別計算。沖刷計算有兩部分內容，一是一般沖刷，二是局部沖刷。我國常用的是鐵三院的推薦公式，
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地質鉆探資料表明，河床是粘性土，因此按“公路橋位勘測設計規范”的規定，一般沖刷公式為：式中：hp—為一般沖刷后的水深（沖止時的水深）；hmax—橋下河槽最大水深（原始斷面）；hc—橋下河槽平均水深（原始斷面）；A—單寬流量集中系數，其中：B為平攤時河槽水面寬度，H為河槽平均水深；Q2—河槽部分通過的設計流量m3/s，最高洪水位時Q2=OP，QP=15000m3/s；μ—橋墩水流側向壓縮系數，μ=0.99；B′C—橋下河槽部分橋孔過水凈寬，m，IL—粘性土液性指數。局部沖刷公式為：hb=ξB10.6IC1.25V式中：hb—局部沖刷深度；Kξ—墩形系數；B1—橋墩計算寬度；IC—粘性土液性指數；V—一般沖刷后墩前行近流速。式中：E—與汛期含沙量有關的系數；d—河床泥沙平均粒徑。總體設計中樁底高程的確定，實際是樁長的確定。
2、取消習慣的承臺結構
上述計算表明，沖刷深度幾乎約占整個樁長的15%～20%，因此必須在下部結構設計時，盡可能減少沖刷的影響。由于水流與橋的縱軸線斜交12°左右，要克服這一影響勢必采用園形基礎和墩身，并避免系梁與承臺的使用。特別是后者，不僅工程量大、投資多，而且施工困難，壓縮河床斷面，提高流速，加大沖刷深度。
?新的結構是單排樁系梁上移與蓋梁合拼，形成一個整體。其優點為：
①受力明確，結構合理，新的蓋梁同時兼有承臺的剛度；
②施工方便，周期縮短；
③減少混凝土、鋼筋數量，降低工程造價，節省投資；
④不壓縮河床斷面，有利泄洪。
由計算結果可知，采用新結構形式，可減少工程數量，縮短施工周期，降低工程造價，避免水中施工，僅此項就能節約投資500萬元。
3、空心板與普通T梁的經濟選擇
20mT梁和20m空心板，常規都認為前者較后者經濟。但經過多次比較后發現，結論完全相反，而且20m空心板梁高僅0.95m，較T梁低0.55m.采用20m空心板降低橋梁的建筑高度，在中小橋效果并不顯著，但對于特大橋梁來說節約工程量顯著。由表2可知，雖說空心板較T梁砼體積較大、又使用預應力筋，但是普通鋼筋將節省56.1%，更可以工廠化生產，定額低、效率高，橋型美觀。因此空心板較T梁總造價約低10%，本橋引橋的方案當選空心板更優。如果東接線采用分離式交叉時，對梁高的要求將較嚴，空心板就有更好的適應性。
4、結束語
（1）本文根據水文資料將金湖大橋設計劃分為三個區域，通過水文計算，得出的沖刷深度和模型試驗結果基本一致，說明區域的劃分及計算公式的選用是合理可行的。?
（2）橋梁下部采用的結構型式，為橋梁設計提供了可以利用的結構型式。?
（3）通過預應力空心板和普通T梁的經濟性比較，為橋梁設計提供了比較經濟的結構型式。
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